1 全電流測量
某氧化鋅避雷器出廠試驗時是整體施加360 kV的電壓和每節(jié)施加180kV電壓分別測量氧化鋅避雷器的全電流和阻性電流值，相應的標準(峰值)全電流為0.4～2.3 mA，阻性電流<550μA，整體和分節(jié)測量結(jié)果相同。因現(xiàn)場加壓設(shè)備輸出電壓達不到氧化鋅避雷器整體加壓要求，所以在現(xiàn)場必須對上、下二節(jié)分別施加180 kV電壓測量。
測量結(jié)果表明上節(jié)實測值均比下節(jié)大，但全電流上節(jié)超標，阻性電流上節(jié)均在合格范圍內(nèi)。分析原因應為現(xiàn)場氧化鋅避雷器上安裝均壓環(huán)后雜散電容所致，所以估計日方的出廠試驗是在未安裝均壓環(huán)下進行的(后廠方核實確實如此)。上一節(jié)氧化鋅避雷器全電流測量時，均壓環(huán)與上節(jié)氧化鋅避雷器間雜散電容的電流和漏電流一起被測量了，導致結(jié)果偏大。
根據(jù)廠家提供均壓環(huán)對地和均壓環(huán)對氧化鋅避雷器的電容值及實測電流，核算結(jié)果證明了這一分析判斷。測下節(jié)氧化鋅避雷器時，加壓點在A點，均壓環(huán)對下節(jié)氧化鋅避雷器分布電容很少，所以現(xiàn)場實測接近出廠值。 上一節(jié)氧化鋅避雷器的阻性電流現(xiàn)場實測值比出廠值偏大，是因為阻性電流為u*，占全電流的分量很小(只有13%)，由于安裝了均壓環(huán)，而使上一節(jié)氧化鋅避雷器的電容量增大，從而使周圍500kV的運行帶電設(shè)備，通過空氣離子對其泄露電流的影響增大，有一部分阻性電流經(jīng)這泄露電流流進上一節(jié)氧化鋅避雷器，使阻性電流增大。同全電流情況分析一樣，均壓環(huán)對下一節(jié)氧化鋅避雷器的分布電容很少，所以下一節(jié)阻性電流測量值與出廠值是一致的。紅外人體表面溫度快速篩檢儀具有測溫靈敏度高，熱圖像直觀，探測范圍廣，速度快，不干擾被測目標，使用安全等特點
2 交流工頻參考電壓測量
交流工頻參考電壓的測量可表明閥片的伏安特性曲線飽和點的位置，其變化能直接反映避雷器的受潮劣化、變質(zhì)程度。規(guī)程規(guī)定500kV進口氧化鋅避雷器交接試驗中不能用直流參考電壓來代替。試驗所取的工頻參考電流值是由制造廠提供的，即不同制造廠家的產(chǎn)品因內(nèi)部結(jié)構(gòu)不同，參考電流之間相差很大，試驗前一定要核查清楚該產(chǎn)品參考電流值為2mA阻性電流下連續(xù)的峰值電壓測量，其標準值上、下節(jié)為>290 kV，總裝置>580kV。現(xiàn)場測量結(jié)果可見，上、下節(jié)的測量值與出廠值都十分吻合，均壓環(huán)對測量結(jié)果的影響甚小。這是因為測量所加電壓值相當于有效值240 kV，要比全電流測量時所加電壓180 kV高得多，雖然這時氧化鋅避雷器上電容電流會增大，但這時氧化鋅避雷器伏安特性曲線已進入拐點，阻性電流更大，在總電流中起主導作用，實測的也是阻性電流值，均壓環(huán)對氧化鋅避雷器的分布電容電流在測量中已忽略不計了。所以交流工頻參考電壓測量時，出廠不裝均壓環(huán)測量和現(xiàn)場裝均壓環(huán)測量值是一致的。同時反過來也進一步說明在全電流測量時，所加電壓低，全電流值很小，阻性電流更小(是u*)，這時全電流中容性電流比阻性電流大得多，電容電流起主要作用。所以氧化鋅避雷器在全電流測量時，氧化鋅避雷器上均壓環(huán)的電容值對上一節(jié)的測量結(jié)果產(chǎn)生很大影響。
3 小 結(jié)
氧化鋅避雷器在現(xiàn)場測量將受到現(xiàn)場試驗設(shè)備和現(xiàn)場條件的限制，現(xiàn)場試驗與出廠試驗條件不同，將影響測量值，容易使測量數(shù)據(jù)造成誤判斷。哪些是影響試驗的因素，測量數(shù)據(jù)是否真實，對判斷設(shè)備的健康狀況都是很重要的。全電流測量時，電流小且以電容電流為主，氧化鋅避雷器上均壓環(huán)使上節(jié)測量全電流值偏大，阻性電流值也會受其影響。而交流工頻參考電壓測量時，因施加電壓高，氧化鋅避雷器已進入拐點電壓，阻性電流顯著增大，在總電流中起主要作用，測到的也是阻性電流值，所以氧化鋅避雷器上均壓環(huán)的雜散電容對測量結(jié)果沒有什么影響。